肇慶高空安裝車路燈升降車出租 13928292824隨叫隨到 肇慶吊籃車出租, 肇慶吊籃車租賃, 肇慶吊籃車出租多少錢一天 基于性能評(píng)價(jià)網(wǎng)狀圖的吊籃車發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器匹配 ？？ 發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器匹配的評(píng)價(jià)指標(biāo): 吊籃車發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器組合在一起，構(gòu)成一種復(fù)合動(dòng)力裝置。用戶從牽引特性和燃油經(jīng)濟(jì)性方面考慮，希望發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器共同工作輸出特性應(yīng)具有如下特點(diǎn)：液力變矩器的高效工作范圍處在發(fā)動(dòng)機(jī)大功率點(diǎn)附近；高效區(qū)工作范圍寬，且工作范圍處于發(fā)動(dòng)機(jī)有效燃油消耗率低的區(qū)域；車輛在起步時(shí)能獲得大扭矩，即液力變矩器低轉(zhuǎn)速工況的負(fù)荷拋物線好能通過發(fā)動(dòng)機(jī)大扭矩點(diǎn)附近。為了達(dá)到這些匹配要求，設(shè)置以下匹配性能評(píng)價(jià)指標(biāo)。給出的某吊籃車發(fā)動(dòng)機(jī)和液力變矩器原始特性數(shù)據(jù)， 發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器共同工作輸入特性。 ne2為i=0時(shí)液力變矩器負(fù)荷拋物線與發(fā)動(dòng)機(jī)外特性轉(zhuǎn)矩曲線交點(diǎn)轉(zhuǎn)速；ne3為發(fā)動(dòng)機(jī)外特性轉(zhuǎn)矩中大轉(zhuǎn)矩對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速；neH為額定功率對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速。 起動(dòng)能度，用下式表示起動(dòng)能度231eeeHnnan−=（1）式中，ne2為i=0時(shí)液力變矩器負(fù)荷拋物線與發(fā)動(dòng)機(jī)外特性轉(zhuǎn)矩曲線交點(diǎn)轉(zhuǎn)速，r/min；ne3為發(fā)動(dòng)機(jī)外特性轉(zhuǎn)矩中大轉(zhuǎn)矩對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速，r/min；neH為額定功率對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速，r/min。（ne2-ne3）的值越小，起動(dòng)工況轉(zhuǎn)矩值越接近發(fā)動(dòng)機(jī)大轉(zhuǎn)矩。a1越小，吊籃車在起步時(shí)獲得的起步轉(zhuǎn)矩越大，起步性能越好。 ne2等于1900r/min；ne3等于1400r/min；neH等于2200r/min。 計(jì)算得a1等于0.16。根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器共同工作輸入特性，計(jì)算其共同工作輸出特性。圖2為發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器共同工作輸出特性。注：P2為液力變矩器渦輪軸輸出功率；T2為渦輪軸輸出轉(zhuǎn)矩；nw為渦輪軸轉(zhuǎn)速；ge為有效燃油消耗率；nw1、nw3為η等于0.75時(shí)對(duì)應(yīng)的渦輪轉(zhuǎn)速。 高功率工況與額定工況接近度，用下式表示12eHeeHnnan−=（2）式中，ne1為液力變矩器渦輪軸高輸出功率對(duì)應(yīng)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min。a2越小，渦輪軸高輸出功率工況與發(fā)動(dòng)機(jī)額定工況越接近。 ne1等于1784r/min。根據(jù)（2）式計(jì)算得a2等于0.19。3）經(jīng)濟(jì)區(qū)的寬容度，用下式表示，nw1、nw3為η等于0.75時(shí)對(duì)應(yīng)的渦輪轉(zhuǎn)速，r/min；nw2為渦輪軸輸出功率大時(shí)對(duì)應(yīng)的渦輪轉(zhuǎn)速，r/min。（nw3-nw1）的值越大，說明η不小于0.75的高效工作區(qū)越寬，（nw1+nw3-2nw2）越小，也說明大輸出功率工況與高工作效率工況越接近。所以，a3越小，發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器匹配效果越好。由圖2可知，nw1等于1108r/min；nw2等于1600r/min；nw3等于2310r/min。根據(jù)（3）式計(jì)算得：a3等于0.18。4）功率輸出系數(shù)，用下式表示24eHPaP=（4）式中，PeH為發(fā)動(dòng)機(jī)額定功率，kW；2P為η不小于0.75時(shí)液力變矩器渦輪軸平均輸出功率，kW。2P越大，渦輪軸平均輸出功率越大，則a4越小，吊籃車動(dòng)力性越好。某吊籃車使用CAT3306-C6121ZG09F型柴油機(jī)，PeH等于162kW。2P等于71.37kW。根據(jù)（4）式計(jì)算得a4等于0.44。5）燃油消耗率系數(shù)[7]，用下式表示5eHegag=（5）式中，eg為平均有效燃油消耗率，g/(kW·h)；geH為標(biāo)定工況燃油消耗率，g/(kW·h)。CAT3306-C6121ZG09F型柴油機(jī)的geH等于240g/(kW·h)。由圖2可知，eg等于296.4g/(kW·h)。根據(jù)（5）式計(jì)算得a5等于0.81。2基于性能評(píng)價(jià)網(wǎng)狀圖的目標(biāo)函數(shù)的構(gòu)建2.1性能評(píng)價(jià)網(wǎng)狀圖的構(gòu)建發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器匹配是一個(gè)多目標(biāo)優(yōu)化問題，量化和計(jì)算各子目標(biāo)的大小，經(jīng)歸一化處理后，把得到的值作為該項(xiàng)指標(biāo)的評(píng)價(jià)值，各評(píng)價(jià)值的計(jì)算方法。
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發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器的匹配優(yōu)化的設(shè)計(jì)變量為液力變矩器的有效循環(huán)圓直徑D，即X=[D]=[x]（9）式中，X為設(shè)計(jì)變量矩陣；x為設(shè)計(jì)變量。2.3目標(biāo)函數(shù)每一個(gè)D值，按上述方法可計(jì)算出一組a1、a2、a3、a4、a5值，進(jìn)而求出圓O的面積。設(shè)圓O的面積為SO，即21()OfX=S=π×r（10）5個(gè)三角形的面積之和為五邊形ABCDE的面積，即為f2(X)，根據(jù)式（1）～（5）的定義，a1、a2、a3、a4、a5值越小，對(duì)應(yīng)的發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器的匹配性能越好。根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器匹配性能網(wǎng)狀評(píng)價(jià)圖的構(gòu)建方法，圖3中OA、OB、OC、OD、OE越小，5個(gè)三角形的面積就越小，則五邊形ABCDE的面積也越小，這表示發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器的匹配性能越好。五邊形ABCDE的面積實(shí)際上反映了用戶對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器匹配性能的滿意程度，構(gòu)建目標(biāo)函數(shù)。 以某吊籃車為例，液力變矩器有效循環(huán)直徑D等于0.360。按下列步驟計(jì)算目標(biāo)函數(shù)值: 1）根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)原始特性和液力變矩器原始特性，計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器共同工作輸入特性；2）根據(jù)共同工作輸入特性，計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器共同工作輸出特性；3）根據(jù)根據(jù)共同工作輸入特性和共同工作輸出特性；4）根據(jù)式（9）計(jì)算f1(X)，根據(jù)式（10）計(jì)算f2(X)；當(dāng)D等于0.360時(shí)，f1(X)等于πr2等于3.14。重復(fù)以上步驟，分別計(jì)算目標(biāo)函數(shù)值。D值不同，目標(biāo)函數(shù)值不同，把液力變矩器有效直徑D及其對(duì)應(yīng)的目標(biāo)函數(shù)值用二次曲線擬合，擬合結(jié)果。對(duì)擬合的二次曲線求極值，當(dāng)D等于0.350時(shí)，f(X)的極值為0.0798。 4優(yōu)化結(jié)果分析子目標(biāo)的權(quán)重取值方法是多目標(biāo)優(yōu)化問題的一個(gè)難點(diǎn)。本文將子目標(biāo)的權(quán)重大小轉(zhuǎn)化為三角形面積的大小，從前述三角形的構(gòu)建方法可知，三角形面積越大，該項(xiàng)子目標(biāo)的權(quán)重也越大，說明用戶對(duì)該項(xiàng)子目標(biāo)越關(guān)注，這種目標(biāo)權(quán)重的取值方法體現(xiàn)了用戶的需求。多個(gè)子目標(biāo)對(duì)應(yīng)多個(gè)三角形，多個(gè)三角形構(gòu)成一個(gè)多邊形。用多第1期：53邊形面積與單位圓面積的比值作為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)，這個(gè)值越大，表明用戶對(duì)優(yōu)化結(jié)果越滿意。目標(biāo)函數(shù)的構(gòu)建體現(xiàn)了用戶對(duì)匹配結(jié)果的滿意程度。原吊籃車液力變矩器有效直徑D等于0.360m；優(yōu)化后的吊籃車液力變矩器有效直徑D等于0.350m。優(yōu)化前后a1、a2、a3、a4、a5的大小對(duì)比。 優(yōu)化后，高功率工況與額定工況接近度a2保持不變，起動(dòng)能度a1、經(jīng)濟(jì)區(qū)的寬容度a3、功率輸出系數(shù)a4、燃油消耗率系數(shù)a5均有不同程度的改善。 a1為起動(dòng)能度；a2為高功率工況與額定工況接近度；a3為經(jīng)濟(jì)區(qū)的寬容度；a4為功率輸出系數(shù)；a5為燃油消耗率系數(shù)。五邊形ABCDE面積大小表示優(yōu)化前發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器的匹配完善程度，五邊形A1BC1D1E1面積大小表示優(yōu)化后發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器的匹配完善程度。五邊形的面積越小，說明匹配性能越好。用下式表示優(yōu)化前后匹配性能提高的程度 SABCDE為五邊形ABCDE的面積；11111ABCDES為五邊形A1B1C1D1E1的面積；k為性能提高百分比。根據(jù)匹配性能網(wǎng)狀評(píng)價(jià)圖，SABCDE等于0.263，11111ABCDES等于0.248，可求得k等于5.7%。 原液力變矩器有效直徑D等于0.360m；優(yōu)化后的吊籃車液力變矩器有效直徑D等于0.350m，優(yōu)化后發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器匹配性能提高了5.7%。
對(duì)吊籃車發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器的匹配提出了3個(gè)匹配目標(biāo)： 1）液力變矩器零速工況的輸人特性曲線通過發(fā)動(dòng)機(jī)的大實(shí)用轉(zhuǎn)矩點(diǎn),以使車輛在負(fù)荷大時(shí)獲得大輸出轉(zhuǎn)矩。 2）液力變矩器高效率工況的輸入特性曲線通過發(fā)動(dòng)機(jī)大實(shí)用功率所對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)矩點(diǎn)，同時(shí),高效范圍在發(fā)動(dòng)機(jī)大實(shí)用功率點(diǎn)附近，以提高發(fā)動(dòng)機(jī)的功率利用率。3）液力變矩器與發(fā)動(dòng)機(jī)的共同工作范圍在發(fā)動(dòng)機(jī)燃料消耗量低工況附近。基于3個(gè)目標(biāo)提出9項(xiàng)匹配性能指標(biāo)，按各轉(zhuǎn)速工況概率相等，取9項(xiàng)匹配性能指標(biāo)權(quán)重相等，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)與液力變矩器進(jìn)行了優(yōu)化匹配，優(yōu)化后液力變矩器有效直徑D等于0.356m，研究結(jié)果已經(jīng)在某廠生產(chǎn)的吊籃車上得到應(yīng)用。 研究結(jié)果與本文的優(yōu)化結(jié)果相差1.1%,這也進(jìn)一步驗(yàn)證了本文優(yōu)化結(jié)果的合理性。
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